伴隨著我國科學技術的快速進步，鈦合金材料在我國高端產(chǎn)品中的應用越來越廣泛，使得鈦合金應用領域逐漸由航空航天與國防軍工領域逐漸向民用領域發(fā)展，在海洋、汽車制造業(yè)等領域的應用逐漸增多[1，2]?；诖耍角蟾统杀镜拟伜辖鸺庸すに嚰夹g，提高原材料成材率以及降低損失是十分有必要的。雖然我國鈦合金鍛造工藝較為成熟，但在熱軋?zhí)幚磉^程中仍然存在較多問題，如鈦合金普遍具有較強的抗拉強度等，導致制作的板材斷面組織不均勻等問題極為普遍[3，4]。因此，本文以TC4鈦合金為研究對象，改進其熱軋?zhí)幚砉に?，為提高TC4鈦合金熱軋?zhí)幚碣|(zhì)量提供參考。
1、試驗原材料及過程
本文試驗所用材料為TC4鈦合金板材， 規(guī)格為100mm×30mm×9mm 的板材，將原材料放入電阻加熱爐中升溫加熱處理，在溫度800℃～ 1000℃和壓下量為20%、40% 條件下
軋制TC4鈦合金，軋輥輥徑為200mm，將軋制成的TC4鈦合金板材若干份進行工藝試驗，用蔡司Axio Observer 光學顯微鏡進行TC4鈦合金板材顯微組織觀察。
2、 試驗結果與分析
2.1 熱軋試驗結果
本次試驗分別在20% 和40% 壓下量進行不同工藝單道次實測軋制力試驗。在20% 壓下量和800℃溫度條件下，獲得實測軋制力為252kN ；在20% 壓下量和850℃溫度條件下，獲得實測軋制力為221kN ；在20% 壓下量和900℃溫度條件下，獲得實測軋制力為197kN ；在20% 壓下量和950℃溫度條件下，獲得實測軋制力為146kN ；在20% 壓下量和1000℃溫度條件下，獲得實測軋制力為99kN。在40% 壓下量和800℃溫度條件下，獲得實測軋制力為425kN ；在40% 壓下量和850℃溫度條件下，獲得實測軋制力為405kN ；在40% 壓下量和900℃溫度條件下，獲得實測軋制力為350kN ；在40% 壓下量和950℃溫度條件下，獲得實測軋制力為333kN ；在40% 壓下量和1000℃溫度條件下，獲得實測
軋制力為262kN。在20% 壓下量條件下，分別在800℃、850℃、900℃、950℃和1000℃條件下獲得不同工藝單道次扎后表面溫度分別為660℃、695℃、760℃、826℃和929℃ ；在40% 壓下量條件下，分別在800℃、850℃、900℃、950℃和1000℃條件下獲得不同工藝單道次扎后表面溫度分別為620℃、650℃、710℃、760℃和860℃。
由上可知，隨著不同工藝的變化，在壓下量相同的情況下，實測軋制力逐漸降低，而軋后表面溫度逐漸升高；在溫度相同的情況下，壓下量越大，實測軋制力越大，而軋后表面溫度則降低。導致這一現(xiàn)象的原因在于TC4鈦合金在同一溫度下隨著壓下量的逐漸增加，鈦合金板材呈層片狀分布的α 相晶粒會發(fā)生球化和動態(tài)再結晶，導致TC4鈦合金板材中的晶粒破碎程度逐漸增大[3]。在900℃條件下，若溫度更高則顯微組織再結晶程度更高，晶粒球化和再結晶均勻程度也越好，生產(chǎn)出來的TC4鈦合金板材質(zhì)量也就越好。
2.2 實測軋制力與理論結果分析
軋制力是鈦合金板材制作過程中重要的軋制參數(shù)，對整體軋制工藝改進以及最終軋制參數(shù)確定有積極作用，直接影響著軋輥安全性能以及板材的成形性能等方面。因此，通過實測軋制力與理論仿真結果對比分析，可以了解TC4鈦合金軋制過程中相互作用力的變化規(guī)律，為進一步改進熱軋工藝提供幫助。根據(jù)理論仿真模擬結果顯示，本次試驗所獲得實測軋制力與理論軋制力的變化趨勢是一致的，軋制力結果相近。因此，本文所采用的軋制工藝是合理的，雖然實測軋制力與理論軋制力存在一定的誤差，這是由于試驗所選用的TC4鈦合金板材體積較小，在加熱爐中拿出后放置軋機入口處時鈦合金板材的實際溫度已經(jīng)降低，最終導致實測溫度與理論仿真計算溫度存在差異，進而導致軋制力存在一定的誤差。
2.3 實測表面溫度與理論結果分析
在鈦合金板材生產(chǎn)工藝中，溫度是影響板材質(zhì)量和性能的另一重要指標，也是確定最終熱軋?zhí)幚砉に嚨闹匾獏?shù)。溫度對TC4鈦合金板材的影響極為明顯，主要表現(xiàn)在對TC4鈦合金板材內(nèi)部顯微組織和性能的影響。因此，在確定鈦合金制作工藝時對溫度的預測和控制尤為重要。本文統(tǒng)計了在不同工藝中單道次試驗扎后表面溫度變化規(guī)律，得出在相同壓下量下表面溫度隨著熱軋溫度升高而逐漸升高；在相同熱軋溫度下，隨著壓下量增加，實測表面溫度逐漸降低。經(jīng)過理論仿真計算后，實測表面溫度與理論仿真計算的表面溫度曲線具有一致的變化規(guī)律，二者的誤差較小，說明本次選用的熱軋?zhí)幚砉に囀呛侠淼摹?/p>
2.4 熱軋?zhí)幚砉に嚫倪M
為了研究TC4鈦合金變形過程中的流動規(guī)律，本次試驗選取應變?yōu)?.2、0.3 和0.4 時的流變應力數(shù)據(jù)進行加工圖理論研究。
將不同應變數(shù)據(jù)對應下的功率耗散圖與塑性失穩(wěn)圖堆疊在一起，生成對應的熱加工圖。
結果顯示，在不同的應變條件下，加工圖中的穩(wěn)定安全區(qū)域和失穩(wěn)區(qū)域的位置總體上具有相似的變化規(guī)律?？傮w上具有如下的變化規(guī)律：隨著應變量的逐漸增加，失穩(wěn)區(qū)穩(wěn)定區(qū)
略有增加。當應變?yōu)?.2 時，失穩(wěn)范圍介于700℃～ 800℃，此時對應的應變速率范圍為0.1s-1 ～ 0.55s-1 ；安全溫度范圍為700℃～ 730℃，對應的應變速率為4s-1 ～ 20s-1，此時所制作成的合金流變失穩(wěn)率較高，所生產(chǎn)的TC4鈦合金顯微組織存在缺陷，鈦合金整體性能也較差。當應變?yōu)?.3 時，失穩(wěn)范圍介于700℃～ 850℃，此時對應的應變速率范圍為0.1s-1 ～ 0.55s-1 ；安全溫度范圍為700℃～ 730℃，對應的應變速率為4s-1 ～ 20s-1（溫度為1050℃），此時所制作成的合金流變失穩(wěn)位置變化較大，導致溫度范圍難以掌握，造成TC4鈦合金成形難度較大。當應變?yōu)?.4 時，失穩(wěn)范圍介于700℃～ 850℃，此時對應的應變速率范圍為0.1s-1 ～ 0.55s-1 ；安全溫度范圍為700℃～ 730℃，對應的應變
速率為4s-1 ～ 20s-1（溫度為1050℃），此時所制作成的合金流變失穩(wěn)位置變化較大，造成TC4鈦合金成形難度較大。綜上所述，根據(jù)TC4鈦合金熱壓縮流變應力數(shù)據(jù)進行了熱加工試驗，獲得最終的加工安全溫度為890℃～ 1000℃，此時對應的應變速率為0.1s-1 ～ 20s-1 ；失穩(wěn)區(qū)范圍為700℃～ 850℃，此時對應的應變速率為0.1s-1 ～ 0.55s-1。
3 、結語
綜上所述，TC4鈦合金具有密度小，硬度高、可焊接性能好以及成形性能好的優(yōu)勢，其應用領域也極為廣泛。TC4鈦合金在兩相區(qū)主要以再結晶的軟化機制為主，而在高溫單相區(qū)以動態(tài)回復機制為主。TC4鈦合金隨著不同工藝的變化，在壓下量相同的情況下，實測軋制力逐漸降低，而軋后表面溫度逐漸升高；在溫度相同的情況下，壓下量越大，實測軋制力越大，而軋后表面溫度則降低。經(jīng)過實測軋制力與軋后表面溫度的理論仿真模擬計算，本次單道次軋制試驗實測數(shù)據(jù)與理論計算數(shù)據(jù)變化規(guī)律一致，說明本文所獲加工安全溫度為890℃～ 1000℃和失穩(wěn)區(qū)范圍為700℃～ 850℃的結果是合理的。
參考文獻
[1] 武晉, 胡海朝, 謝久明, 馮延嫣, 畢彥.TC4鈦合金圓管焊接工裝設計及工藝優(yōu)化分析[J]. 鑄造技術,2018,39(07):1533-1536+1540.
[2] 郎榮興, 李貴全, 殷春云.TC4鈦合金模鍛件沖擊性能與熱處理工藝優(yōu)化[J]. 金屬熱處理,2018,43(08):209-212.
[3] 孟憲偉, 趙錦秀, 程建雄, 簡勇, 劉世鐸.TC4鈦合金熱處理工藝的研究現(xiàn)狀及進展[J]. 裝備制造與教育,2019,33(03):28-30+42.
[4]王健杰, 李軍, 黃俊陽, 明舜, 朱永偉, 左敦穩(wěn). 球形固結磨料磨頭研磨TC4鈦合金的工藝探索[J]. 金剛石與磨料磨具工程,2019,39(03):23-28.
相關鏈接
